毛管6063鋁管在壁厚上產生力學性能分層的原因

      毛管在壁厚上產生力學性能分層的原因：管坯在加熱爐短時間達到出鋼溫度，表面及附近區域勢必會存在大量的粗大奧氏體，出爐的快速冷卻中在表層區域便會形成魏氏組織，而外表層在一定溫度下進行軋管或定徑，都會由于形變熱處理而是表層晶粒得到改善，而形成表層組織均勻區。7結論 135鋼冷拔管所出現的橫裂屬于塑性裂紋。2管坯在加熱環節由于保溫時間不夠，致使軋制出的毛管在壁厚方向上出現三層組織、性能均不相同的區域，拉拔過程中在相鄰兩層的交界區域便會出現應力集中，內應力聚集至一定程度便會在最薄的表層區形成裂口以釋放內應力。3冷拔前增加一個道次的半品退火即可消除壁厚方向上組織、性能的異向，避免橫裂的發生。

       6063鋁管的外表面出現了12條垂直于6063鋁管長度方向的裂紋，某6063鋁管公司所生產的材質為35鋼、規格為506.8mm6063鋁管經管坯加熱、穿孔、定徑及兩個道次的拔制后。相鄰兩條裂紋之間存有11.6m不等的間距，出現裂紋的6063鋁管有數十支，約占該批號6063鋁管總支數的30%左右。1宏觀分析 裂紋長度約6mm深度約1mm整體呈中間大兩端小的梭子形態，且裂紋呈鋸齒狀由中間向兩邊延伸，100倍顯微鏡觀察下，發現在主裂紋兩側及前后端均有較多分支的細小裂紋，初步斷定屬延晶裂紋。2化學成份檢測 距裂紋10mm處取樣進行化學成份檢測，結果為碳：0.33%硅：0.21%硫：0.014%磷：0.016%錳：0.53%含量均符合GB/T8162-2008中35鋼碳：0.32-0.40%硅：0.17-0.37%硫：≤0.035%磷：≤0.035錳：0.50-0.80%標準要求。3力學性能檢測 距裂紋20240mm處截取拉伸試樣，其結果為屈服強度（Rel360MPa385MPa抗拉強度（Rm575MPa585MPa斷后伸長率（A25%23%均符合GB/T8162-2008中35鋼屈服強度≥305MPa抗拉強度≥510MPa斷后伸長率≥17%標準要求。4非金屬夾雜物檢測 距斷裂面10mm處取樣進行非金屬夾雜物檢測，結果為硫化物類夾雜1.0級、氧化鋁類夾雜0.5級、硫酸鹽類夾雜1.0級、球狀氧化物類夾雜1.5級、單顆粒球狀類夾雜1.0級。按GB/T8162-2008結構用無縫6063鋁管標準要求，無需對6063鋁管材質進行非金屬夾雜物的檢測，本文進行該項檢測的目的確定非金屬夾雜物因素對6063鋁管斷裂所帶來的影響程度的大小。但由結果可見，該6063鋁管的非金屬夾雜物的級別均在比結構管要求更高的高壓管（GB5310-2008要求范圍內，由此可排除非金屬夾雜物對6063鋁管斷裂的影響。5金相檢測 距斷裂面10mm處取樣進行金相檢測，可發現其邊界、靠近邊界處及芯部的金相組織都存有較大的差異，具體為：邊界處存有50um脫碳層，組織為鐵素體+珠光體，基本為等軸晶，晶粒度為8級，如圖1所示。靠近邊界處的中間過渡區域距離外表面邊界約5080um組織為鐵素體+珠光體+魏氏組織，晶粒度為46級， 。芯部為鐵素體+珠光體或少量的魏氏組織，晶粒度為6級。6實驗結果分析 試樣的金相組織大體上可分為脫碳區、過渡區及芯部區三個部分，脫碳區組織為鐵素體+珠光體或鐵素體+珠光體+少量魏氏組織，晶粒較為細小、均勻，實際晶粒度為8級，由于該區域脫碳嚴重，導致珠光體所占比例大大減少；而在過渡區也存有少量的脫碳，并且該區域的魏氏組織是最嚴重的一般都在A系2.53級左右；芯部組織基本不存在魏氏組織或少量魏氏組織，但在晶粒級別上差別不大。由于毛管在整個壁厚方向上大致分成了表層組織較為細小均勻區、中間嚴重魏氏組織粗大區及芯部輕微魏氏組織區。芯部組織均勻的前提下，由于表層及芯部組織均較為均勻且不含有魏氏組織，會使得這兩個區域包括延伸率在內的綜合力學性能均較為優異，而中間層由于大量魏氏組織的存在導致該區域包括沖擊韌性在內的綜合力學性能都有所降低，冷拔過程中表層與中間層及中間層與芯部之間便產生了變形量的差異，這種差異聚集到一定程度便會以表層小裂口的形式釋放。由于一支6063鋁管的冷拔需要一個從頭到尾拔制的過程，而這種變形量的差異也會是一個從聚集到釋放再聚集再釋放的一個過程，所以這種小裂口不會聚集出現，而是間隔一定的距離，又由于 6063鋁管在加熱、穿軋及冷卻等生產過程的不盡相同，會使得小裂口出現的頻率不盡一樣。