關于鋁方管的Mg2Si相結構當Mg2Si量超過0.9%時，合金的塑性有降低趨勢。綜合的考慮，型材既要強度高，能確保產品符合尺度要求，又要使合金易于擠壓，有利于進步出產效率。若要變更合金成分時，好比想將Mg2Si量增加到0．95%，以便有利于出產鋁方管T6型材時，可沿過Si上下限區間將Mg上移至0．6%左右的位置即可。所以，鋁方管合金中必需要有過剩的Si以增補Si的損失。在確定Mg的控制范圍時要考慮燒損所帶來的誤差，但不能放得太寬，以免合金機能失控。若Fe含量過高，鋁方管會使擠壓力增大，擠壓材表面質量變差，陽極氧化色差增大，顏色昏暗而無光澤，Fe還降低合金的塑性和耐蝕性。由于該廠控制Si過為0．09%～0．13%，所以Mg/Si應控制在1．18～1．32之間。但是還應特別留意對雜質Fe進行嚴格控制。但大批量鋁方管出產的影響因素良多，不可能確保都達到這么高。 (2)過渡相β’ 是β’’由長大而成的中間亞不亂相，鋁方管也會隨溫度的升高而長大。

　　3．3 6063鋁方管T5和T6狀態型材化學成分的選擇范圍。從圖1可知，抗拉強度在200MPa左右時，Mg2Si量大約為0．8%，而對于T6狀態的型材，我們取鋁方管抗拉強度設計值為230 MPa，此時Mg2Si量就進步到0．95%。我們根據經驗和本廠配料、熔煉和化驗水平，將Mg的波動范圍控制在0．04%之內，T5型材取0．47%～0．50%，T6型材取0．57%～0．60%。合金中有過剩的Si還會對進步抗拉強度起增補作用。合金抗拉強度的進步是Mg2Si和過剩Si貢獻之和。 鋁方管能起強化作用Mg2Si相是當其處于β’’彌散相狀態的時候，將β相變成β’’相的過程就是強化過程，反之則是軟化過程。 (3)沉淀相β是由β’ 相長大而成的不亂相，多會萃于晶界和枝晶界。而這樣控制鋁方管合金，鋁方管不僅材料塑性好，鋁方管易于擠壓，鋁方管耐蝕性高和表面處理機能好，而且可節約合金元素。因為鋁方管Mg2Si中Mg和Si的相對原子質量之比為Mg/Si=1．73 ，所以基本Si量為Si基=Mg/1．73。此時Si約為0．46%，Si過為0．11%，Mg/Si為1．

　　3．4 結束語 根據我廠的經驗，在6063鋁合金型材中Mg2Si量控制在0．75%～0．80%范圍內，鋁方管已完全能夠知足力學機能的要求。但Mg2Si量小于0．72%時，對于擠壓系數偏小(小于或即是30)的制品，鋁方管抗拉強度值有達不到尺度要求的危險。鋁方管在正常擠壓系數(大于或即是30)的情況下，型材的抗拉強度都處在200～240 MPa范圍內。

　　3．2Si的控制范圍 當Mg的范圍確定后，Si的控制范圍可用Mg/Si比來確定。顯然是合金中Mg2Si數目不足所致。 GB/T5237．1—2000尺度中要求6063鋁合金T5狀態型材的σb≥160MPa，T6狀態型材σb≥205MPa，實踐證實．該合金的 最高可達到260MPa。

。 但是實踐證實，鋁方管若按Si基進行配料時，出產出來的合金其抗拉強度往往偏低而分歧格。我們設計合金強度時，對于T5狀態交貨的型材，取200MPa為設計值。但是因為Si會降低合金的塑性和耐蝕性，所以Si過應有公道的控制。當合金中Fe含量偏高時，Si還能降低Fe的不利影響。 　　2．1．3Mg含量的確定 Mg2Si的量一經確定，Mg含量可按下式計算： Mg%=（1.73×Mg2Si%）/2.73
　　2．1．4 Si含量的確定 Si的含量必需知足鋁方管所有Mg都形成Mg2Si的要求。 　　2．1．2Mg2Si量的選擇 6063鋁合金的熱處理強化效果是跟著Mg2Si量的增加而增大。我廠根據實際經驗以為過剩Si量選擇在0．09% ～0．13%范圍內是比較好的。 合金中Si含量應是：Si%=(Si基+Si過)%

3、 鋁合金方管6063鋁合金方管元素控制范圍的確定
　　3．1 鋁方管的Mg的控制范圍 Mg是易燃金屬，熔煉操縱時會有燒損。

 　　2．1．1鋁方管 Mg2Si相在合金中的作用 Mg2Si在鋁方管合金中能跟著溫度的變化而溶解或析出，并以不同的形態存在于合金中： (1)彌散相β’’固溶體中析出的Mg2Si相彌散質點，鋁方管是一種不不亂相，會隨溫度的升高而長大。鋁方管實踐證實，鋁方管將Fe含量控制在0．15%～0．25%范圍內是比較理想的。原因是合金中的Fe、Mn等雜質元素搶奪了Si，例如Fe可以與Si形成ALFeSi化合物。當Mg2Si的量在0．71%～1．03%范圍內時，其抗拉強度隨Mg2Si量的增加近似線性地進步，但變形抗力也隨著進步，鋁方管加工變得難題。